与实验数据的差异由下部到上部不断增加，在上部位置校正的壁温约偏低100-15D9C(图7)。主要原因是沿流道随着高度增加，传热环境逐渐恶化，特别是热通道上部区域可能已存在CHF后区传热工况，而程序对CHF到小膜态沸腾点区域的计算采用线性插值过渡，且影响参数过于简化。而对这一传热区域的模化，目前国际上仍无理想的关系式和硅碳棒模型。另一个原因应与硅碳棒热惯性校正硅碳棒模型不够精确有关。根据前面对试验计算结果的全面分析，CATHARE V1. SqR6对OMEGA非均匀加硅碳棒束热端破口试验的计算结果是准确可靠的。特别是对CHF及其之前的传热区和一些水力参数的预测十分可靠。程序采用的壁温修正硅碳棒模型也基本正确。但是程序对一些瞬态和局部现象的预测仍有一些偏差，主要原因可归结为;
    (1)来自不同测点位置的实验数据在边界条件中置于同一点赋人，引起计算值畸变，因为假定无滑移而引起的计算值畸变。
    (2)程序对该类工况的棒束流动损失系数的计算欠佳。
    (3)由于CHF后区传热硅碳棒模型欠佳，滞止点位置预测不准确，导致误差。
    (4)因壁温热惯性修正硅碳棒模型的物理结构参数不准确导致修正结果欠佳。
    对于有局部过热现象的流体温度计算结果与实验值的差别，主要是由于测量值是一种局部混合温度，而引起蒸汽过热度过分偏高以及过热点提前的原因应该与程序对该类工况的蒸汽过热和冷凝计算的硅碳棒模型有关。
    总之，改进后的基本物理关系式模块Revi-sionb的总体行为是合理的，但一些与复杂传热现象和复杂边界条件相关的计算结果不是十分理想，有待进一步在参数敏感性分析的基础上对相关摸型进行合理的改进。www.sdzygw.com