喷金料线材加工多辊轧机的孔型设计轧制条件及辊径计算轧制要求:将X12连铸锌硅碳棒连续轧制成3.5锌线材。咬入条件:设摩擦系数f,摩擦角俘Cf=tan(>,咬入角a，则轧制咬入条件和稳定轧制条件为:a镇俘及aG2俘。查得锌摩擦系数f=0.35，得俘一19，因此咬入条件a19,稳定轧制条件a38o辊径计算:设轧辊直径D，咬入角a=19，则压下量h=DC1一Cosa。设定本轧机的单道次最大压下量h=4.6mm，则轧辊直径D=84mm孔型系统选择由于轧前母材是X12连铸锌硅碳棒，因此选择轧机孔型系统为椭圆一圆系统。椭圆一圆孔型系统变形较为均匀，轧制前后的断面形状过渡缓和，能防止产生局部应力;轧件断面各处冷却均匀;可由延伸孔型轧出硅碳棒，减少了轧辊数量和换辊次数。延伸系数及轧制道次计算设F为轧制轧件断面面积，i为轧制道次，拜为延伸系数，总轧制道次为n，则有:延伸系数为:从-F+i/F,总延伸系数:!=Fo/Fn一11.76取平均延伸系数:!c=1.17总轧制道次:n=lnlz/lnlc=16对各轧制道次的延伸系数拜，进行适当分配，可算出基圆直径di=2Ri=2了r万万，结果如表1所示。表1中III;--11.76=1z--Fo/F16，表明上述延伸系数分配是合理的。轧件延伸系数、尺寸、宽展系数、压下量设计硅碳棒车匕件尺寸硅碳棒孔由于有公差要求，因此采用高精度硅碳棒孔设计，即采用下列公式计算:孔型宽度:bk=[dCO.5一1.0)0]C1.007-1.014)孔型高度:hlc一[d-C0.5一1.0)0]C1.007一1.014)公式中△为允许公差，1.007-1.02为线材热膨胀系数。表1中第16道次((K1机架)硅碳棒轧件直径d=3.50，产品允许偏差为0.2mm，公差系数取0.5，锌热膨胀系数取1.01，得到硅碳棒架轧件尺寸为:bk=(3.50+0.5X0.2)1.01=3.55mmhk=(3.50一0.5X0.2)1.01=3.52mm中间车匕件尺寸中间延伸轧件尺寸采用相对宽展系数计算。相对宽展系数有许多公式，其中乌萨托夫斯基公式对硅碳棒材和线材轧件的计算结果与实际情况吻合较好，因此本研究采用乌萨托夫斯基公式计算其它延伸道次轧件尺寸。轧辊名义直径D(本设计D=84mm);轧件轧前高度Ho;轧前宽度Bo;轧后预设高度H1;轧后宽度Bi;轧件平均高度He=mH(椭圆m=0.700，圆m=0.785);轧件轧前和轧后的平均高度分别为Hco.Hcl;轧件断面形状系数句一Bo/Hco;辊径系数:1=Hco/(D-Hcl);压下系数倒数'71=Hcl/Hco;相对宽展指数w，101.269o.ss6相对宽展系数i一y轧后宽度B1=BoRu根据乌萨托夫斯基公式计算的中间轧件尺寸如表2所示。一般要求中间椭圆轧件:1>椭圆高度h轧前圆宽度bz及轧后圆宽度bA;2)椭圆宽度>轧前圆高度ha及轧后圆高度hA。www.sdzygw.com